由于高、中壓轉子（主軸）在高溫高壓條件下工作，所以獲得優越的高溫性能是離、中壓轉子熱處理的中心問題。隨著轉子容量的增大和蒸汽溫度與壓力的提髙，對轉子的髙溫性能的要求亦越來越高。我國和外國轉子和主軸的機械性能標準。外國還檢驗轉子的脆性轉變溫度,簽于高、中壓轉子要獲得上貝氏體組織以及髙溫時的斷裂韌性較好，故脆性轉變溫度允許高一些。

    我國廣泛使用30Cr2Mov由于它的鍛造性能不好和機械性能不穩定，故目前亦考慮用l%Cr—Mo—V類型鋼制造大容量髙、中壓轉子。大量研究指出，珠光體基Cr—Mo—V鋼淬火后獲得上貝氏體組織時具有最高的蠕變極限與持久強度。各種組織的高溫性能，依上貝氏體—上貝氏體+下貝氏體—下貝氏體—馬氏體的順序而下降.

    試驗研究了溫度離至600°C時的持久強度與0.1%的蠕變極限。為550°C時0.1%蠕變極限、持久強度與加荷時間的關系。為六個轉子外部試樣在不同溫度時的持久強度，0.1%蠕變極限的平均值與加荷時間的關系。髙溫性能以含l.04%Cr,0.64%Mo的2號轉子最好,而3號與5號轉子最差, 6號、4號與1號中等。各轉子的0.1%蠕變極限與平均值的偏差在+38%到-30%之間，持久強度則為+14%到-12%之間。

  為了探討組織和碳化麴分布對高溫性能的影晌，還作了金相觀察。外部試樣檢查結果為|:

2號轉子淬火后為上貝氏體組織，回火后有少量粗的MaC,型聯化物及大量細的均勻分布的有最好的高溫強度。

3號與5號轉子因淬火時冷速較快有較多量的下頁氏體組織，回火后有大量粗的M3C,MC,型碳化物，而細的量較少，金相觀察還發現3號轉子已開始再結晶，5號則更甚。

3號與5號的髙溫強度最差，而3號又比5號要好些。

6號、4號與1號的情況介于上述二者之間，有中等的離溫強度。

轉子心部試樣分析表明，2號轉子因粗加工后尺寸較小，心部與表面組織相似，性能相近。3號轉子心部比外部有較多的上貝氏體與較好的細的FC分布，故高溫強度比外部還高。

5號與1號心部因冷速低有鐵素體析出，5號為20%, 1號達50%,在高應力下這神 組織的蟠變極限和持久強度都低，但其應力與時間關系特殊，在550°C時應力（長時間）低的條件下，其0.1%的蠕變強度甚至比外部還高。

    上述分析表明，對1%Cr—Mo—V鋼制高、中壓轉子，淬火后得上貝氏體組織，回火后有少量粗的及MC8型硤化物及大量細的均勻分布的FC組織時，蠕變極限與持久強度最高。對高、中壓轉子來說，除要求有高的抗蟠變性能外，還要求有足夠的斷袈軔性。貝氏體組織，本質上比鐵素體-貝氏體混合組織有較髙的韌性。值得指出的是，如果含磷量低于0.2%，蠕變強度和韌性擾急劇降低，這與基體中的滲碳體沉淀不足有關。總之，淬火后獲得上貝氏體組織是制訂低合金鋼高、中壓轉子熱處理工藝的重要依據。我國高，中壓轉子目前均用30Cr2MoV鋼制造。對30Cr2MoV鋼制轉子鍛件調質處理后，在其表面的一定深度層內將得到馬氏體和下貝氏體組織，這樣的組織會影響轉子的高溫性能。但是，究競會帶來那些不利的影響，尚待今后的試驗和研究工作進行鑒定。